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250m³液化石油氣罐是較大型的臥式儲罐表現明顯更佳，其制造工藝要求高。由于受廠家退火爐長度的限制規模，250m³儲罐無法進行整體退火工藝穩定發展，故采用分筒節(jié)退火，再對組裝環(huán)焊縫進行局部退火處理聯動，以消除組裝焊縫的殘余應力增持能力。本文采用盲孔法對環(huán)焊縫進行退火前后焊接殘余應力測試，分析局部退火工藝效果行業內卷。

殘余應力測試原理及應用儀器

采用盲孔法測試焊縫殘余應力追求卓越，就是在有殘余應力的部位鉆一個小孔，因小孔附近的殘余應力被釋放參與能力，孔區(qū)附近的殘余應力場發(fā)生變化合理需求，只要測出該局部區(qū)域的應變變化量，即可計算出鉆孔處釋放前的殘余應力值充分發揮。

儀器采用南京聚航科技有限公司的JHMK多點殘余應力測試系統(tǒng)高質量，由JHYC靜態(tài)應變儀和JHZK鉆孔裝置組成。在軟件進行設置后選擇適用，自動實時計算殘余應力管理，并實時顯示和保存應力應變數值，測量結果直觀明了業務指導。

測點的選擇：由于只有一條組裝環(huán)焊縫改進措施，焊縫兩面焊成型，故在罐體內壁及外壁焊縫上對應并對稱各分布四個測點積極性。

測量結果分析

從表1可以看出奮勇向前，環(huán)向殘余應力退火前后均大于軸向殘余應力，測量結果符合焊接殘余應力的基本規(guī)律：*大殘余應力方向與焊縫長度方向一致實施體系，且為拉應力組建；垂直焊縫方向的殘余應力遠小于平行焊縫方向的殘余應力，因此測試數據是合理的效果較好。

從表1所列的環(huán)焊縫退火前后的實測值變化情況可看出:

1. 退火前善於監督，外壁面第8點殘余應力值*大資源配置，達504MPa，退火后，其值約316MPa振奮起來。減少了188MPa講理論，降低幅度為37%鍛造；外壁面第5點是退火降低殘余應力幅度*大的，由501MPa降低到202MPa前景，減少了299MPa，降低幅度達60%增幅最大。

2. 除外壁面第3點外共享應用，環(huán)向殘余應力退火后消除率為31.9%-59.5%；

3. 軸向殘余應力基本上沒有消除標準，外壁面環(huán)焊縫軸向殘余應力在退火前為較小的壓應力示範推廣，經退火后變?yōu)檩^大的壓應力。

4. 退火前組裝環(huán)向焊接殘余應力大部分在31-500MPa之間即將展開，明顯高于罐體其他環(huán)焊縫186-343MPa的殘余應力值大幅增加。

將表1的殘余應力值在退火前后的對比用圖1表示，取消退火后無法正常測量的第二點傳承，1等特點、3、4為內壁測量點多種，5將進一步、6、7發展成就、8為外壁測量點成就，測量點分界線與殘余應力分界線將圖1分成Ⅰ、Ⅱ關註、Ⅲ研究進展、Ⅳ4個區(qū)域。

圖1 組裝環(huán)焊縫殘余應力在退火前后的對比

從圖1可以看出開展；高殘余應力區(qū)出現I區(qū)，原因之一是環(huán)焊縫內壁焊縫坡口比外壁坡口小的多發揮重要帶動作用，而且外壁焊縫冷卻速度比內壁快意向。其退火降低殘余應力效果非常明顯，降幅在37%-60%之間文化價值，平均降幅達50%形式。

軸向殘余應力值在退火后增大，*大增幅可達170MPa不斷完善，該殘余應力不是*大殘余應力數字化，可能對焊縫抗疲勞、抗應力腐蝕有利基礎上。

組裝環(huán)焊縫的殘余應力高于其他環(huán)焊縫各領域，主要是因為采用強制對接，兩個筒節(jié)強行對中后進行焊接保持競爭優勢，而且筒體內壁面只能手工焊接進行培訓。

結論

由以上數據表明發展機遇，盲孔法可用于液化石油氣儲罐組裝環(huán)焊縫的殘余應力測試中，所測結果符合焊接殘余應力的基本規(guī)律法治力量，測試數據合理全技術方案。高殘余應力區(qū)出現在外壁面環(huán)向方向上，其退火后殘余應力降幅在37%-60%之間共享，*大減幅達299MPa信息化，平均降幅50%；退火后內壁面環(huán)向平均殘余應力減少27%生動。整個環(huán)焊縫局部退火工藝可消除30%-60%的環(huán)向殘余應力應力值新型儲能，其效果非常明顯，達到了消除焊接殘余應力的要求引人註目，儲罐兩筒節(jié)的組隊滑焊縫領域，殘余應力值比罐體其它環(huán)焊縫的殘余應力值要大，應注意改善焊接組對的工藝方法好宣講。