試驗(yàn)機(jī)簡(jiǎn)介：
本試驗(yàn)機(jī)為壓痕試驗(yàn)機(jī)支撐能力，光伏應(yīng)用于對(duì)材料的力學(xué)行程分析「咝Ю?；诓牧显囼?yàn)機(jī)原理特征更加明顯，但硬件配置均為進(jìn)口估算，軟件功能復(fù)雜，數(shù)據(jù)分析處理功能強(qiáng)的可能性。相比國(guó)外進(jìn)口的而言不要畏懼，此款試驗(yàn)機(jī)有價(jià)格優(yōu)勢(shì)。相比國(guó)內(nèi)設(shè)備而言問題，功能強(qiáng)大保持競爭優勢，精度高。主要客戶為工程研究所發展機遇、高等院校等長效機製。若需要具體配置以及技術(shù)參數(shù)可以咨詢我司。
一全技術方案、壓痕試驗(yàn)機(jī)主要技術(shù)參數(shù)
1分享、大試驗(yàn)負(fù)荷： 600N；
2信息化、測(cè)力精度等級(jí)：第三方計(jì)量0.5級(jí)方式之一，試驗(yàn)機(jī)可以達(dá)0.2級(jí)；
3新型儲能、位移精度：第三方計(jì)量0.5級(jí)競爭力所在，試驗(yàn)機(jī)可以達(dá)0.2級(jí)；
4領域、位移分辨率：0.001毫米；
5好宣講、試驗(yàn)大行程：50mm註入新的動力；
6、測(cè)試頭要求：直徑為0.7635 mm 的球形壓頭，所用材料為碳化鎢硬質(zhì)合金雙重提升；
7、測(cè)試速度：1~100mm/min
8事關全面、產(chǎn)品尺寸：W*D*H 550*450*650mm(約)
二表現明顯更佳、壓痕試驗(yàn)機(jī)軟件功能
1載荷-位移曲線
可以實(shí)現(xiàn)載荷加載-部分卸載-加載-部分卸載……的循環(huán)，試驗(yàn)時(shí)的起始預(yù)加載載荷設(shè)定為53.378 N (即12.(Hbs ),壓頭壓入試樣測(cè)試表面前的行進(jìn)速率設(shè)定為0.508 mm/s (即0.02 in/s)左右,靠近試樣測(cè)試表面時(shí)降低到0.127 mm/s (即0.005 in/s)左右,而當(dāng)位移傳感器接觸到試樣基準(zhǔn)面時(shí),壓頭行進(jìn)速率進(jìn)一步降低到0.00533 mm/s (即0.00021 in/s)左右,然后壓頭保持該速率緩慢向下運(yùn)動(dòng),待到壓頭開始平穩(wěn)接觸測(cè)試表面時(shí)則進(jìn)入預(yù)加載階段技術節能。當(dāng)預(yù)加載載荷達(dá)到設(shè)定值時(shí)即停止加載,選擇“繼續(xù)試驗(yàn)”后正式幵始自動(dòng)球壓痕試驗(yàn)指導。設(shè)置自動(dòng)球壓痕試驗(yàn)的大載荷、載荷加載與卸載的循環(huán)次數(shù)以及每次卸載載荷與當(dāng)前載荷值的*后自動(dòng)開始試驗(yàn),加載與卸載速率由系統(tǒng)自動(dòng)控制,在完成后一次加載后,試驗(yàn)機(jī)將把載荷*卸除并將橫梁及壓頭快速回升到遠(yuǎn)離試樣測(cè)試表面的起始高度,單次自動(dòng)球壓痕試驗(yàn)正式結(jié)束,如下圖藍(lán)色部分是8個(gè)循環(huán)：
2真應(yīng)力-應(yīng)變曲線
自動(dòng)球壓痕試驗(yàn)獲得的載荷-位移曲線如圖所示,圖中僅列出了3個(gè)加國際要求、卸載循環(huán)周期流動性。通過(guò)添加“部分卸載”環(huán)節(jié),有助于確定每個(gè)加載循環(huán)點(diǎn)的總壓痕深度以及殘余壓痕深度。
如圖競爭激烈，hp為殘余壓痕深度持續創新；ht為總壓痕深度改善；該軟件可以將每個(gè)循環(huán)的卸載曲線延長(zhǎng)并與橫坐標(biāo)相交，交點(diǎn)為（hp協調機製，0）重要的角色，每個(gè)循環(huán)都對(duì)應(yīng)一個(gè)hp值，記錄這些hp值向好態勢；通過(guò)每個(gè)循環(huán)的卸載點(diǎn)作垂線并與橫坐標(biāo)相交平臺建設，交點(diǎn)為（ht，0）共創美好，每個(gè)循環(huán)都對(duì)應(yīng)一個(gè)ht值推動並實現，記錄這些ht值。
3屈服強(qiáng)度
3.1屈服強(qiáng)度計(jì)算
其中dt為總壓痕直徑覆蓋範圍；ht為總壓痕深度優化程度；D為壓頭直徑。
試驗(yàn)過(guò)程中每一個(gè)加載奮勇向前、卸載循環(huán)周期都能測(cè)量到球壓頭的總壓入深度ht,并可根據(jù)上式將其轉(zhuǎn)化為總的壓痕直徑dt不斷豐富。根據(jù)載荷-位移曲線，每個(gè)ht都對(duì)應(yīng)一個(gè)載荷P,以dt/D為橫坐標(biāo)組建，P/dt2（Mpa）為縱坐標(biāo)繪制換算屈服強(qiáng)度曲線各有優勢，如下圖所示：
記錄當(dāng)dt/D=1時(shí)的P/dt2值，該值即為A（材料壓痕參數(shù)）重要的意義，同時(shí)持續，該軟件也能夠在同一張圖里將多次試驗(yàn)曲線疊加，如下圖所示：
上式為屈服強(qiáng)度計(jì)算公式再獲。其中αy為屈服強(qiáng)度產品和服務；βm為材料屈服系；B為屈服強(qiáng)度偏移參數(shù)體驗區。
在軟件中自行輸入相應(yīng)βm和B值就可以自動(dòng)計(jì)算出屈服強(qiáng)度αy增多。
3.2比較修正
因?yàn)樯鲜?/span>βm、B值是前人經(jīng)驗(yàn)所得有望，所以需要進(jìn)行比較修正進一步推進。要求：輸入一組材料實(shí)際屈服強(qiáng)度數(shù)值R，以及對(duì)應(yīng)的A值方案，即可得到以A為橫坐標(biāo)應用的選擇，以R為縱坐標(biāo)的擬合曲線，通過(guò)該曲線可以得到新的βm'左右、B',記錄并報(bào)出這兩個(gè)值大幅增加。
4抗拉強(qiáng)度
εp=ln（1+ε）
上式中，εp為真應(yīng)變，ε為工程應(yīng)變進展情況，根據(jù)真應(yīng)力-應(yīng)變曲線的數(shù)據(jù)的積極性，將其橫坐標(biāo)改為工程應(yīng)變ε，繪制真應(yīng)力-工程應(yīng)變曲線：
圖中橫坐標(biāo)為工程應(yīng)變,縱坐標(biāo)為真應(yīng)力,圖中藍(lán)色曲線即為真應(yīng)力-工程應(yīng)變曲線至關重要。從真應(yīng)力-工程應(yīng)變曲線上的工程應(yīng)變值為-1.00處畫一條切線(圖中綠色直線),切點(diǎn)縱坐標(biāo)即為真應(yīng)力值,而切線與縱坐標(biāo)軸相交的點(diǎn)即為工程極限拉伸強(qiáng)度值αu不久前，記錄該αu值。
同樣提升行動，要求能夠在同一張圖里將多次試驗(yàn)曲線疊加能力建設。
5斷裂韌度
上式中，KJC為斷裂韌度研究進展；E2為材料彈性模量無障礙；s為載荷-位移曲線的斜率；D為壓頭直徑快速融入；h*為臨界下壓深度認為。
上式中，ED為有效彈性模量增強；ν和νi分別表示材料和壓頭的泊松比; E1為壓頭的彈性模量; Ac為壓頭和試樣的接觸的投影面積; L為壓痕試驗(yàn)獲得的載荷-深度曲線中每次卸載曲線的卸載剛度重要意義，即卸載斜率。
根據(jù)載荷-位移曲線更加廣闊，將每個(gè)循環(huán)卸載時(shí)得到的ln( ht) 和ln( ED) 線性擬合就可以得到 ht和ED的關(guān)系規劃。所以只要知道臨界的 ，就可得到臨界下壓深度h*可以使用。
f*為臨界孔洞率進入當下，根據(jù)上式則可算得臨界損傷變量M*和臨界彈性模量，從而根據(jù)擬合出來(lái)的ln( ht)和ln( ED)的線性關(guān)系式算出臨界下壓深度 h*效高化，將其帶入式中即可求得斷裂韌度值 KJC新體系。
要求能夠?qū)?/span>ln( ht)和ln( ED)線性擬合并繪制曲線，并且輸入f*值即得到值以及相應(yīng)的h*值發展機遇，并得到后的KJC值。
同樣法治力量，要求能夠在同一張圖里將多次試驗(yàn)曲線疊加全技術方案。
自行輸入表頭并設(shè)置表格參數(shù)生成表格，可將上述記錄的數(shù)據(jù)直接引用或自行輸入共享，軟件可自行計(jì)算偏差值信息化。
